2 大跨度屋蓋設(shè)計(jì)
由于B 區(qū)屋蓋體系和A 區(qū)相同，僅跨度為72m，略小于A 區(qū)的99m 跨度，因此僅以A 區(qū)為例詳述屋蓋設(shè)計(jì)內(nèi)容。結(jié)構(gòu)控制作用主要為結(jié)構(gòu)自重、
風(fēng)荷載以及
溫度作用。
2. 1 屋蓋體系
A 區(qū)屋蓋采用跨度99m 張弦
桁架，由于本工程所在地風(fēng)吸力較大，設(shè)計(jì)中采用
混凝土屋蓋作為基層，上覆
金屬屋面，混凝土屋面作為配重，控制張弦桁架下
拉索不會(huì)出現(xiàn)松弛。屋蓋布置及張弦桁架剖面如圖4 所示。為保證屋蓋
整體穩(wěn)定，沿縱向設(shè)置4 道支撐，縱向支撐
截面采用倒三角桁架，與張弦桁架等高度； 屋蓋周邊上弦面內(nèi)布置交叉
拉桿，另外沿縱向在三等分處增設(shè)兩道交叉拉桿，確保屋蓋的整體
穩(wěn)定性。
為釋放張拉過(guò)程中的
支座摩擦力以及使用過(guò)程中的
溫度應(yīng)力，張弦桁架與柱連接一端采用鉸支座，布置在側(cè)向
剛度較大的一側(cè)，另一端采用單向滑移支座。
2. 2 風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果［1］
設(shè)計(jì)中風(fēng)
荷載重現(xiàn)期按照50 年考慮，
基本風(fēng)壓w0 = 0. 80kN /m2 ，
地面粗糙度A 類。針對(duì)A，B 區(qū)女兒墻、屋面進(jìn)行了風(fēng)洞試驗(yàn)。屋面風(fēng)荷載計(jì)算分區(qū)、典型風(fēng)向角作用下
風(fēng)壓分布如圖5 所示。由于女兒墻作用，M1 區(qū)最大風(fēng)壓系數(shù)可達(dá)－ 1. 47，N1 區(qū)最大風(fēng)壓系數(shù)可達(dá)－ 1. 17。以上兩區(qū)最大
風(fēng)振系數(shù)可達(dá)1. 92，屋面最大風(fēng)吸力超過(guò)2kN /m2。由于女兒墻作用，M1，M3，M10，M12 及N1，N3，N10，N12 區(qū)域部分屋面局部風(fēng)壓系數(shù)可達(dá)－ 2. 36。
設(shè)計(jì)中根據(jù)分區(qū)優(yōu)化
檁條間距，普通檁條間距采用1. 2m，但是M11，M12 區(qū)檁條間距需要加密到0. 9m，M1 區(qū)檁條間距需要加密到0. 6m。
2. 3 溫度作用
假定結(jié)構(gòu)合攏溫度為20℃，設(shè)計(jì)采用的溫度作用計(jì)算參數(shù)如下：
( 1) 屋蓋
鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)取結(jié)構(gòu)正溫差25 ℃，負(fù)溫差15 ℃。
( 2) 對(duì)于屋蓋
混凝土結(jié)構(gòu)計(jì)算，考慮到徐變對(duì)
應(yīng)力松弛影響、
開裂對(duì)剛度影響，溫度折減系數(shù)取值如下： 升溫應(yīng)力松弛系數(shù)0. 35，開裂剛度影響系數(shù)1. 0，等效升溫8. 75℃； 降溫應(yīng)力松弛系數(shù)0. 35，開裂剛度影響系數(shù)1. 0，等效降溫5. 25℃； 考慮到暴雨影響以及短時(shí)溫差，計(jì)算正負(fù)溫差均取10 ℃，由于板厚度較小，忽略梯度溫差。
( 3) 室內(nèi)鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算時(shí)取結(jié)構(gòu)正溫差15 ℃，負(fù)溫差10 ℃。
2. 4 屋蓋分析結(jié)果
( 1) 計(jì)算模型
整體結(jié)構(gòu)、切榀結(jié)構(gòu)及獨(dú)立張弦桁架計(jì)算采用SAP2000，各種不同結(jié)構(gòu)模型見圖6。
節(jié)點(diǎn)分析采用ANSYS。
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電動(dòng)天棚的特點(diǎn)：
1、每套系統(tǒng)使用兩臺(tái)同型號(hào)的FTS專用管狀電機(jī)和一個(gè)電子控制盒；
2、面料需具較大的抗拉強(qiáng)度，一般選用玻璃纖維+PVC陽(yáng)光面料或其它高強(qiáng)度的纖維面料；
3、系統(tǒng)為單開模式，可做
